對于尺度相對較大，剛度較小的構件，如較高的金屬板女兒墻、屋面廣告牌、單層索網等，也可以采用動力學的方法，將構件分布慣性力作為動力干擾荷載，按主體結構基頻求其受迫振動的穩態最大動力反應，再迭加直接風荷載。當幕墻構件有較大質量、較大尺度，足以影響主體動力特性時，則應用總體結構的多振形分析方法，這里不再贅述。
三、算例
某建筑為十二層
鋼筋混凝土框架結構，全高為43.50m，頂層為鋁合金玻璃幕墻，立柱間距1200mm,每米長度豎向質量分布集度為60kg/m。總體結構以電算分析，得知基本振型周期為T=1.08s。
基本風壓為0.35kN/m，
地面粗糙度類別為B。主體結構風載位移:第十二層樓面最大風載位移為36.90mm，其中靜風載位移(取風振系數為1)為
23.93mm，則風振振幅為12.97mm，屋頂屋面最大位移為40.01mm，其中靜位移為24.68mm，則風振振幅為15.33mm。按規范幕墻大面處體型系數μ8=1.2，風壓高度變化系數按線性差值計算μ8=1.60。
在本算例中，幕墻構件來自風載動力效應的內力約占全部風載內力的2%。在高層建筑中，當計算
圍護結構時，《建筑結構荷載規范》(GB50009一2001)規定其風荷載取值為:
規范忽略了主體結構由于風荷載引起的振動對于幕墻構件的支座動力輸人產生的效應，這對于自身質量比較輕的幕墻構件來說，既能滿足計算
精度要求，同時也能大大簡化計算過程。
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